Итоговая статья предлагается по ссылке на укр.:
ФУНКЦИОНАЛЬНОЕ ОПИСАНИЕ ТЕПЛОЕМКОСТИ, ТЕПЛО- И ЭЛЕКТРОПРОВОДНОСТИ ТВЕРДОГО ЖЕЛЕЗА
nmetau.edu.ua/file/ktmp_14299.pdfДля упрощения работы АСУ ТП предлагается описывать табличные данные теплоемкости, тепло-и электропроводность твердого железа функциональными зависимостями в широком диапазоне температур области существования твердых фаз.
Приведенные зависимости свойств железа коррелируют с термодинамической функцией электронной структуры железа, единой для α-, β-, γ- и δ-аллотропных модификаций. При моделировании двух- и многокомпонентных систем описание параметров электронной структуры отдельных металлов можно представить как средневзвешенное значение термодинамические функции всей стали.
Описание табличных данных свойств железа от 20°С до 900°С с экстраполяцией до температуры плавления дает значение теоретической молярной теплоемкости системы невзаимодействующих частиц при постоянном давлении величиной 9R/2. Соотношение теплопроводности к электропроводности подтверждается Законом Видемана-Франца-Лоренца.
To simplify the operation of automated process control systems, it is proposed to describe the table data of heat
capacity, thermal conductivity and electrical conductivity of solid iron by functional relationships in a wide temperature
range of existence of solid phases.
The given dependences of the properties of iron correlate with the thermodynamic function of the electronic structure
common to α-, β-, γ- and δ-allotropic modifications. In the simulation of two- and multicomponent systems, the
description of the parameters of the electronic structure of single metals can be represented as a weighted average of
the thermodynamic functions of the entire steel.
The description of the tabular data of the properties of iron from 20 ° C to 900 ° C with extrapolation to melting
temperatures gives the value of the theoretical molar heat capacity of the system of non-interacting particles at constant
pressure in the value of 9R / 2. The ratio of thermal conductivity to electrical conductivity is confirmed by the
Wiedemann-Franz law.
![$\[\ln [{a_{Fe}}(t)] = \frac{{ - 1909}}
{{t + 273}} + 2,528\]$](https://dxdy-03.korotkov.co.uk/f/2/8/f/28f780238a2f735688bba747316cccfc82.png "$\[\ln [{a_{Fe}}(t)] = \frac{{ - 1909}}
{{t + 273}} + 2,528\]$")
![$\[\rho = {\rho _2} \cdot {a_{Fe}}(t) + {\rho _1}{\text{ = 4}}{\text{,123}} \cdot {10^{ - 7}}{a_{Fe}}(t){\text{ + 1}}{\text{,527}} \cdot {10^{ - 7}}\]$](https://dxdy-04.korotkov.co.uk/f/7/b/b/7bbbe9d035e279b27a6bd546a3854af082.png "$\[\rho = {\rho _2} \cdot {a_{Fe}}(t) + {\rho _1}{\text{ = 4}}{\text{,123}} \cdot {10^{ - 7}}{a_{Fe}}(t){\text{ + 1}}{\text{,527}} \cdot {10^{ - 7}}\]$")
![$\[R = \frac{U}
{I} = \frac{{Ut}}
{q} = \rho \frac{l}
{S}\]$](https://dxdy-03.korotkov.co.uk/f/a/9/c/a9c2fc4bd1e58aa8e0b51f8d8523af6e82.png "$\[R = \frac{U}
{I} = \frac{{Ut}}
{q} = \rho \frac{l}
{S}\]$")
то тогда![$\[{\rho _1} = \frac{{UtS}}
{{ql}} = \frac{{U\left( {\frac{{\pi R_{Fe}^{}}}
{c}} \right)(\pi R_{Fe}^2)}}
{{{q_{el}}(2R_{Fe}^{})}} = \frac{{{A_{Fe}}\sqrt 3 \left( {\frac{{\pi R_{Fe}^{}}}
{c}} \right)(\pi R_{Fe}^2)}}
{{{q_{el}}(2R_{Fe}^{})}} = 1,531 \cdot {10^{ - 7}}(\Delta = 0,23\% )\]$](https://dxdy-01.korotkov.co.uk/f/4/6/e/46efe44e89dd37030b623268fd6210b982.png "$\[{\rho _1} = \frac{{UtS}}
{{ql}} = \frac{{U\left( {\frac{{\pi R_{Fe}^{}}}
{c}} \right)(\pi R_{Fe}^2)}}
{{{q_{el}}(2R_{Fe}^{})}} = \frac{{{A_{Fe}}\sqrt 3 \left( {\frac{{\pi R_{Fe}^{}}}
{c}} \right)(\pi R_{Fe}^2)}}
{{{q_{el}}(2R_{Fe}^{})}} = 1,531 \cdot {10^{ - 7}}(\Delta = 0,23\% )\]$")
![$\[{\rho _2} = e \cdot {\rho _1} = 4,160 \cdot {10^{ - 7}}(\Delta = 0,91\% )\]$](https://dxdy-02.korotkov.co.uk/f/1/9/9/1990b3a0f639036300107eec3f35efb882.png "$\[{\rho _2} = e \cdot {\rho _1} = 4,160 \cdot {10^{ - 7}}(\Delta = 0,91\% )\]$")
как переход от направления в кубе с [1,0,0] на [1,1,1].